塔吊基礎(chǔ)設(shè)計圖(塔吊基礎(chǔ)設(shè)計圖片)

珠海鋼結(jié)構(gòu)施工工程 3周前 ( 11-23 02:04 ) 4682 搶沙發(fā)

本篇文章給大家談?wù)勊趸A(chǔ)設(shè)計圖，以及塔吊基礎(chǔ)設(shè)計圖片對應(yīng)的知識點，希望對各位有所幫助，不要忘了收藏本站喔，本文目錄一覽：，1、，塔吊基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)圖是什么，2、，塔吊基礎(chǔ)鋼筋圖厚1.5米怎么配筋，3、，塔吊基礎(chǔ)設(shè)計圖紙，4、，QTZ40型塔吊混凝土基礎(chǔ)設(shè)計計算實例，5、，塔吊基礎(chǔ)的施工圖由施工單位設(shè)計嗎，6、，塔吊基礎(chǔ)設(shè)計，說的是塔吊基礎(chǔ)吧？

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本文目錄一覽：

1、塔吊基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)圖是什么
2、塔吊基礎(chǔ)鋼筋圖厚1.5米怎么配筋
3、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計圖紙
4、QTZ40型塔吊混凝土基礎(chǔ)設(shè)計計算實例
5、塔吊基礎(chǔ)的施工圖由施工單位設(shè)計嗎
6、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計

塔吊基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)圖是什么

說的是塔吊基礎(chǔ)吧？就是地基圖吧，是在塔機(jī)豎起來之前要做好的塔吊基礎(chǔ)，這樣才能保證塔機(jī)的穩(wěn)固性~~~

塔吊基礎(chǔ)鋼筋圖厚1.5米怎么配筋

塔吊基礎(chǔ)一般設(shè)計尺寸為6000*6000*1500，其配筋可按下：

1、底部筋：25@150-180或22@120-150；

2、面部筋：16@150-180或18@180-200；

3、拉筋：16@500-700。

當(dāng)塔吊基礎(chǔ)下有樁時，基礎(chǔ)尺寸可適當(dāng)減小，做成5000*5000*1200就夠。

因為所插的鋼筋需要臨時成形與固定。一般是在混凝土上表面以下50mm設(shè)置第一道，再向上按設(shè)計要求設(shè)1～2道也就夠了。如果插筋很長，可能為一層樓高或更高時，那就要按設(shè)計圖紙設(shè)置更多道。

在11G101-3的構(gòu)造中，柱縱筋插至基礎(chǔ)底板支在底板鋼筋網(wǎng)上，插筋的長度=露出長度+hj（基礎(chǔ)厚度）-bhc（基底保護(hù)層）+彎折。其中彎折長度，根據(jù)hj（基礎(chǔ)高度）與lae（la）大小比較。若hjlae（la），則彎折=max（6d，150）；若hj=lae（la），則彎折=15d。

擴(kuò)展資料：

因為所插的鋼筋需要臨時成形與固定。這臨時箍筋如何配置，一般是在混凝土上表面以下50mm設(shè)置第一道，再向上按設(shè)計要求設(shè)1～2道也就夠了。如果插筋很長，可能為一層樓高或更高時，那就要按設(shè)計圖紙設(shè)置更多道。

在11G101-3的構(gòu)造中，柱縱筋插至基礎(chǔ)底板支在底板鋼筋網(wǎng)上，插筋的長度=露出長度+hj（基礎(chǔ)厚度）-bhc（基底保護(hù)層）+彎折。其中彎折長度，根據(jù)hj（基礎(chǔ)高度）與lae（la）大小比較。若hjlae（la），則彎折=max（6d，150）；若hj=lae（la），則彎折=15d。

基本操作

一般基礎(chǔ)和柱子是分開施工的，這時候柱子的鋼筋如果直接留到基礎(chǔ)里，由于鋼筋很長不方便施工，所以就甩出來一段鋼筋用于柱子的鋼筋搭接用，大小和根數(shù)應(yīng)該和柱相同。

至于基礎(chǔ)內(nèi)的箍筋，一般是2～3道，用于固定插筋用，出了基礎(chǔ)頂面就是柱子的箍筋了，按照圖紙施工，伸入上層的鋼筋長度一般取1米左右就可以了，滿足搭接或者焊接要求就可以了。

參考資料來源：百度百科--基礎(chǔ)插筋

參考資料來源：百度百科--鋼筋

塔吊基礎(chǔ)設(shè)計圖紙

這個要根據(jù)塔吊本身的圖紙結(jié)合你工程的基礎(chǔ)來做的,要求資料齊全..別人幫不了你的,我自己干過一些工程,大大小小也設(shè)計了七八個塔吊基礎(chǔ),可最根本的依據(jù)是塔吊資料...

QTZ40型塔吊混凝土基礎(chǔ)設(shè)計計算實例

十字梁式樁基礎(chǔ)計算書

一、塔機(jī)屬性

塔機(jī)型號 TC7052(QTZ400)

塔機(jī)獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m) 20

塔機(jī)獨立狀態(tài)的計算高度H(m) 25

塔身桁架結(jié)構(gòu) 型鋼

塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m) 1.8

二、塔機(jī)荷載

塔機(jī)豎向荷載簡圖

1、塔機(jī)自身荷載標(biāo)準(zhǔn)值

塔身自重G0(kN) 251

起重臂自重G1(kN) 37.4

起重臂重心至塔身中心距離RG1(m) 22

小車和吊鉤自重G2(kN) 3.8

最大起重荷載Qmax(kN) 60

最大起重荷載至塔身中心相應(yīng)的最大距離RQmax(m) 11.5

最小起重荷載Qmin(kN) 10

最大吊物幅度RQmin(m) 50

最大起重力矩M2(kN?m) Max[60×11.5塔吊基礎(chǔ)設(shè)計圖，10×50]＝690

平衡臂自重G3(kN) 19.8

平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m) 6.3

平衡塊自重G4(kN) 89.4

平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m) 11.8

2、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)

工程所在地江蘇鹽城

基本風(fēng)壓ω0(kN/m2) 工作狀態(tài) 0.2

非工作狀態(tài) 0.45

塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅

地面粗糙度 C類(有密集建筑群的城市市區(qū))

風(fēng)振系數(shù)βz 工作狀態(tài) 1.82

非工作狀態(tài) 1.82

風(fēng)壓等效高度變化系數(shù)μz 0.8

風(fēng)荷載體型系數(shù)μs 工作狀態(tài) 1.95

非工作狀態(tài) 1.95

風(fēng)向系數(shù)α 1.2

塔身前后片桁架的平均充實率α0 0.35

風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2) 工作狀態(tài) 0.8×1.2×1.82×1.95×0.8×0.2＝0.54

非工作狀態(tài) 0.8×1.2×1.82×1.95×0.8×0.45＝1.22

3、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值

工作狀態(tài)

塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1(kN) 251+37.4+3.8+19.8+89.4＝401.4

起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk(kN) 60

豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN) 401.4+60＝461.4

水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN) 0.54×0.35×1.8×25＝8.51

傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kN?m) 37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×8.51×25)＝403.58

非工作狀態(tài)

豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk'(kN) Fk1＝401.4

水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk'(kN) 1.22×0.35×1.8×25＝19.22

傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk'(kN?m) 37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×19.22×25＝-116.61

4、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值

工作狀態(tài)

塔機(jī)自重設(shè)計值F1(kN) 1.2Fk1＝1.2×401.4＝481.68

起重荷載設(shè)計值FQ(kN) 1.4FQk＝1.4×60＝84

豎向荷載設(shè)計值F(kN) 481.68+84＝565.68

水平荷載設(shè)計值Fv(kN) 1.4Fvk＝1.4×8.51＝11.91

傾覆力矩設(shè)計值M(kN?m) 1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×8.51×25)＝627.64

非工作狀態(tài)

豎向荷載設(shè)計值F'(kN) 1.2Fk'＝1.2×401.4＝481.68

水平荷載設(shè)計值Fv'(kN) 1.4Fvk'＝1.4×19.22＝26.91

傾覆力矩設(shè)計值M'(kN?m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×19.22×25＝-91.88

三、樁頂作用效應(yīng)計算

承臺布置

樁數(shù)n 4 承臺高度h(m) 1.3

承臺梁寬l(m) 1 承臺梁長b(m) 7

樁心距ab(m) 5.5 樁直徑d(m) 0.5

加腋部分寬度a(m) 0.6

承臺參數(shù)

承臺混凝土強度等級 C35 承臺混凝土自重γC(kN/m3) 25

承臺上部覆土厚度h'(m) 0 承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3) 19

承臺混凝土保護(hù)層厚度δ(mm) 50

承臺底面積塔吊基礎(chǔ)設(shè)計圖：A=2bl-l2+2a2=2×7.00×1.00-1.002+2×0.602=13.72m2

承臺及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值塔吊基礎(chǔ)設(shè)計圖：

Gk=A(hγC+h'γ')=13.72×(1.30×25.00+0.00×19.00)=445.9kN

承臺及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.2Gk=1.2×445.9=535.08kN

1、荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合

軸心豎向力作用下：

Qk=(Fk+Gk)/n=(461.40+445.9)/4=226.82kN

荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下：

Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/ab

=(461.40+445.9)/4+(403.58+19.22×1.30)/5.50=304.75kN

Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/ab

=(461.40+445.9)/4-(403.58+19.22×1.30)/5.50=148.9kN

2、荷載效應(yīng)基本組合

荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下：

Qmax=(F+G)/n+(M+FVh)/ab

=(565.68+535.08)/4+(627.64+11.91×1.30)/5.50=392.12kN

Qmin=(F+G)/n-(M+FVh)/ab

=(565.68+535.08)/4-(627.64+11.91×1.30)/5.50=158.26kN

四、樁承載力驗算

樁參數(shù)

樁混凝土強度等級 C60 樁基成樁工藝系數(shù)ψC 0.85

樁混凝土自重γz(kN/m3) 25 樁混凝土保護(hù)層厚度б(mm) 35

樁入土深度lt(m) 15

樁配筋

自定義樁身承載力設(shè)計值是樁身承載力設(shè)計值 3200

地基屬性

是否考慮承臺效應(yīng) 是承臺效應(yīng)系數(shù)ηc 0.1

土名稱土層厚度li(m) 側(cè)阻力特征值qsia(kPa) 端阻力特征值qpa(kPa) 抗拔系數(shù) 承載力特征值fak(kPa)

粉土夾粘土 2 5 100 0.8 100

粉土 3 24 340 0.8 150

粉土 4.5 18 200 0.8 180

粉砂 5 54 200 0.8 200

粉土夾砂土 5 24 180 0.8 200

1、樁基豎向抗壓承載力計算

樁身周長：u=πd=3.14×0.5=1.57m

樁端面積：Ap=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2

承載力計算深度：min(b/2,5)=min(7/2,5)=3.5m

fak=(2×100+1.5×150)/3.5=425/3.5=121.43kPa

承臺底凈面積：Ac=(A-nAp)/n=(13.72-4×0.2)/4=3.23m2

復(fù)合樁基豎向承載力特征值：

Ra=uΣqsia?li+qpa?Ap+ηcfakAc=1.57×(0.5×5+3×24+4.5×18+5×54+2×24)+180×0.2+0.1×121.43×3.23=818.38kN

Qk=226.82kN≤Ra=818.38kN

Qkmax=304.75kN≤1.2Ra=1.2×818.38=982.06kN

滿足要求塔吊基礎(chǔ)設(shè)計圖！

2、樁基豎向抗拔承載力計算

Qkmin=148.9kN≥0

不需要進(jìn)行樁基豎向抗拔承載力計算！

3、樁身承載力計算

縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積：Aps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2

(1)、軸心受壓樁樁身承載力

荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向壓力設(shè)計值：Q=Qmax=392.12kN

樁身結(jié)構(gòu)豎向承載力設(shè)計值：R=3200kN

滿足要求！

(2)、軸心受拔樁樁身承載力

Qkmin=148.9kN≥0

不需要進(jìn)行軸心受拔樁樁身承載力計算！

五、承臺計算

承臺梁底部配筋 HRB335 10Φ20 承臺梁上部配筋 HRB335 8Φ18

承臺梁腰筋配筋 HRB335 4Φ12 承臺箍筋配筋 HPB235 Φ10@150

承臺箍筋肢數(shù)n 4

1、荷載計算

塔身截面對角線上立桿的荷載設(shè)計值：

Fmax=F/4+M/(20.5B)=565.68/4+627.64/(20.5×1.80)=387.98kN

Fmin=F/4-M/(20.5B)=565.68/4-627.64/(20.5×1.80)=-105.14kN

暗梁計算簡圖

彎矩圖(kN?m)

剪力圖(kN)

Vmax=255.29kN，Mmax=0kN?m，Mmin=-377.82kN?m

2、受剪切計算

截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1300-35-20/2=1255mm

受剪承載力截面高度影響系數(shù)：βhs=(800/h0)1/4=(800/1255)1/4=0.89

塔吊邊至樁邊的水平距離：a1=ab/2-B/20.5-d/2=5.50/2-1.80/20.5-0.50/2=2748mm

計算截面剪跨比：λ'=a1/h0=2748/1255=2.19，取λ=2.19

承臺剪切系數(shù)：α=1.75/(λ+1)=1.75/(2.19+1)=0.55

V=255.29kN≤βhsαftb0h0=0.89×0.55×1.57×103×1.00×1.255=965.83kN

滿足要求！

3、受沖切計算

塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.80+2×1.255=4.31m

ab=5.50m＞B+2h0=4.31m

角樁內(nèi)邊緣至承臺外邊緣距離：c=(b-ab+d)/2=(7.00-5.50+0.50)/2=1m

角樁沖跨比：λ''=a1/h0=2748/1255=2.19，取λ=1；

角樁沖切系數(shù)：β1=0.56/(λ+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.47

Nl=V=255.29kN≤2β1(c+al/2)βhpfth0=2×0.47×(1+2.75/2)×0.96×1.57×103×1.255=4184.28kN

滿足要求！

4、承臺配筋計算

(1)、承臺梁底部配筋

αS1= Mmin/(α1fclh02)=377.82×106/(0.98×16.7×1000×12552)=0.015

ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.015)0.5=0.015

γS1=1-ζ1/2=1-0.015/2=0.993

AS1=Mmin/(γS1h0fy1)=377.82×106/(0.993×1255×300)=1011mm2

最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24%

承臺梁底需要配筋：A1=max(1011, ρlh0)=max(1011,0.0024×1000×1255)=2956mm2

承臺梁底部實際配筋：AS1'=3142mm2≥AS1=2956mm2

滿足要求！

(2)、承臺梁上部配筋

αS2= Mmin/(α2fclh02)=0×106/(0.98×16.7×1000×12552)=0

ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0)0.5=0

γS2=1-ζ2/2=1-0/2=1

AS2=Mmax/(γS2h0fy2)=0×106/(1×1255×300)=0mm2

承臺梁上部需要配筋：A1=max(0, 0.5AS1')=max(0,0.5×3142)=1571mm2

承臺梁上部實際配筋：AS2'=2036mm2≥AS2=1571mm2

滿足要求！

(3)、承臺梁腰筋配筋

梁腰筋按照構(gòu)造配筋HRB335 4Φ12

(4)、承臺梁箍筋計算

箍筋抗剪

箍筋鋼筋截面積：Asv1=3.14×102/4=79mm2

計算截面剪跨比：λ'=(ab-20.5B)/(2h0)=(5.50-20.5×1.80)/(2×1.255)=1.18

取λ=1.5

混凝土受剪承載力：1.75ftlh0/(λ+1)=1.75×1.57×103×1.00×1.255/(1.5+1)=1379.24kN

Vmax=255.29kN≤1.75ftlh0/(λ+1)=1379.24kN

按構(gòu)造規(guī)定選配鋼筋！

配箍率驗算

ρsv=nAsv1/(ls)=4×78.5/(1000×150)=0.21％≥ρsv，min=0.24ft/fyv=0.24×1.57/210=0.18％

滿足要求！

(5)、承臺加腋處配筋

承臺加腋處，頂部與底部配置水平構(gòu)造筋Φ12@200mm、豎向構(gòu)造箍筋Φ8@200mm，外側(cè)縱向筋Φ10@200mm。

六、配筋示意圖

詳見塔吊基礎(chǔ)圖

塔吊基礎(chǔ)的施工圖由施工單位設(shè)計嗎

塔吊基礎(chǔ)是參照圖集制作的，因為塔吊基礎(chǔ)是臨時設(shè)備，設(shè)計單位不會出設(shè)計圖紙。